（一）拣选试验
拣选包括人工手选及利用矿石的光学性质、放射性和电性等进行自动拣选的过程。 手选劳动生产率低,劳动强度大，目前仅用于用其他方法难以奏效的场合,其目的可以是为了得出相对纯的精矿，也可以是为了丢弃废石。例如，我国不少黑钨矿床，围 岩为灰岩等,密度大于脉石，因而无法用重介质选矿法丢弃开釆时混入的围岩废石，不 少矿山仍不得不釆用手选。
手选试验的目的有：（1）确定手选选别指标；（2）确定手选劳动效率，即单位时间内 每一个手选工可拣出的矿块数量。
为了便于辨认，手选前通常需洗矿并筛分成不同粒级。精矿、尾矿和洗下的矿泥均 需分别计重、化验，并据此计算金属平衡。
手选劳动生产率与矿块的大小、密度、辨认的难易度以及物料流的连续性有关，而 后一因素在实验室内无法考察，一般每一手选工每分钟可拣出的矿块数不超过10块。
光电拣选法是利用矿块反光能力、透光能力和颜色的差异，通过光电管控制机械, 自动拣选。可用于拣选岩盐、重晶石、金刚石和水晶等许多矿物原料，或作为一种预选 手段拣除矿石中的废石，也可用来分选废玻璃等再生资源。萤光或X射线拣选法亦属 于此类型。
放射性拣选法主要用于拣选天然放射性矿物，如铀矿,但也可用于拣选人工放射性 矿物，如铍和铜矿石。基于矿物导电性差异拣选的方法则曾试用于选别块状铁矿石和 钛铁矿石。
矿石用上述各种自动拣选法处理的可能性可根据其相关的物理性质判断,然后用 实验室型设备或小规格工业设备做选矿试验，确定其可能得到的选别指标和相应的工 艺参数。
（二） 按形状选矿法试验
按形状选别的方法主要用于加工云母和石棉矿。为了确定矿石的可选性和可能的 选别结果需将矿石试样按形状分为若干组分,根据其称量和化验结果建立可选性曲线, 再从曲线上找出合适的分选界限和能够达到的选别指标。
选分设备通常为不同类型的筛子。在粒度相同的情况下片状的云母将比浑圆形和 多角形的杂石难通过筛孔。试验时要考察筛孔形状和矿石在筛面运动特性对选别效果 的影响。
（三） 选择性碎选试验
若有用矿物和脉石对破碎（或磨碎）的抵抗能力不同，则在利用适当的设备使矿石 破碎后，有用矿物将富集在某一粒级中，下一步便可用筛分的方法使贫、富产品分离。 例如，选择性破碎可用于石棉矿选矿，选择性磨碎可用于石墨矿选矿。为了使破碎过程 具有良好的选择性,应利用不产生强迫形变的冲击力。最佳冲击条件须通过试验确定。 破碎产品筛析后各粒级分别计量和化验，并据此绘制可选性曲线。
（四） 摩擦选试验
应用摩擦选矿过程的可能性是根据有用和无用成分摩擦系数的差异判断。为了评 价矿石用摩擦选的可选性，须测定具有不同摩擦系数的各组成部分的产率和重量，并据 此建立可选性曲线。试验前须将试样预先烘干和分级，细粒（例如，小于0.2毫米）不入 选。摩擦选矿过程主要用于处理石棉矿，也可用来选煤。由于颗粒的形状决定着摩擦 力的大小，因而摩擦选矿过程也可用来按形状分选物料。
（五） 按弹性分选试验
按弹跳性可以从页岩、砂岩和粘土等杂质中选出建筑用砾石，也可用于选别石棉和 煤。试验时要确定弹性板的材料和倾角以及矿石对弹跳板的冲击力（落下高度）。试样 选别前同样必须分级。
化学选矿试验
一些矿产原料，由于矿物颗粒嵌布极细、品位低或组成很复杂，单纯依靠普通选矿 方法往往得不到满意的结果，因而须釆用各种化学方法，首先是浸出工艺，直接处理原 矿石，或作为联合流程中的一环，处理选矿中间产品。在金、银、有色金属、铀和钾盐矿 的选矿中，经常可以见到使用化学方法的例子。
（一） 焙烧和煅烧
焙烧过程往往被作为一种预先处理过程用在各种选矿作业前，目的是改变矿物的 组成或表面组成使之能用相应的选矿过程选别，例如，磁选前的还原焙烧、离析-浮选 法中的氯化还原焙烧、钻黄铁矿水冷前的硫酸化焙烧以及铜铝混合精矿分离前的焙烧 脱药作业等。
实验室焙烧试验技术前面（2_2）已作过简要介绍。须注意的是，在实验室马弗炉 和管状炉中所作的试验仅能看作是一种预先试验，一切较深入的研究均需在半工业型 设备中进行。
（二） 浸出试验
实验室浸出试验是研究用酸、碱或氰化物等溶剂选择性溶解金属离子的过程。溶 解对象可以是有用成分，如铜、铀或金，也可以是产品中的杂质，如锌精矿中的M&'、铝 精矿中的铜，或者是从石英砂中除铁。
渗滤浸出
渗滤浸出是指让浸出剂自然渗过待浸料层的溶浸方法，只限于处理块状和粒状物 料,不能处理泥质物料。在工业上渗滤浸出分为堆浸和就地浸出两类。堆浸的做法是,把低品位矿石堆积在釆场附近宽广而不透水的地基上，进行浸出；就地浸出是在未釆掘 的矿床中，或地下和露天开釆的废坑中，就地浸出。显然，对于堆浸和就地浸出，特别是 就地浸出，实验室内能做的工作不多，研究工作者的主要任务将是对矿床的调查和矿石 组成特性的研究,然后用块状矿石在实验室渗滤柱内做一些模拟性的初步试验。
试验用渗滤管由玻璃管、硬塑管或石棉等耐腐蚀材料制成，底部填以玻璃纤维等过 滤介质，其尺寸视试料量而定,但至少应大到足以不致明显受到器壁效应的影响，浸出 剂可用高位液槽由上部以一定速度给入。为了便于循环，也可用耐腐蚀泵给入。浸出 液由底部流入收集容器。每批浸出剂反复通过试料层多次，而每更换一次浸出剂称为 一个浸出周期，浸出结束时应用水冲洗料层。浸出率根据原矿和滤液化验结果计算，并 用浸渣化验数据校核。试验时须考察的变数有:浸出时间和温度、给料尺寸、浸出剂浓 度和消耗量以及必要的添加剂。
B常压搅拌浸出
搅拌浸出主要用于浸出细粒和矿泥，浸出时间短，应用广泛，试验也容易做。但是, 残余物的液固分离往往是一个麻烦的问题，因而必须将这部分内容列入试验计划中。
实验室试验一般是在500 - 1000毫升的三口瓶或烧杯中进行。有时也釆用自行设 计的其他形式，如充气搅拌式。图2-19是SO2浸出小型试验装置。试样在三口瓶中 进行常压加温浸出。为使矿浆成悬浮状态，一般釆用电动搅拌器搅拌。水浴温度可自 动调节。二氧化硫加入量可由毛细管流量计测定,残存在废气中的二氧化硫量可用化 学分析方法测定，据此可算出二氧化硫的消耗量。需要考察的因素除了在渗滤法中已 经提及者外还有搅拌速度和矿浆液固比。
图2-19 SO2浸出小型试验装置
1 -吸收瓶（内装5%H2O2）;2 -碱滴定管;3 -水浴;4 -三口烧瓶；
5 -加热器;6 -电动搅拌器;7 -水银导电表；8 -调压变压器；9- 电子继电器;10-毛细管流量计;11-缓冲器;12 -气体洗瓶，
13 -气体干燥瓶;14 - SO2钢筒
"高压搅拌浸出
常压浸出时温度不会高于约1001，在有气体（首先是氧）参与反应时，其分压或浓
度通常很低。若能提高压力，就可提高反应温度和反应气体分压,从而大大强化浸出过 程，甚至使常压下不可能溶解的成分溶解。
实验室试验一般在1~2升机械搅拌式电加热高压釜中进行。除了一般的浸出参 数以外，高压下还应特别注意下列物理化学状况:氧的溶解度与温度、压力和电解质浓 度的关系，重金属盐溶解度与温度的关系，以及随温度而变化的水解条件。
（三） 置换沉淀
从浸出净液中回收金属可釆用沉淀法、溶剂萃取、离子交换、电解等。沉淀法又分 为水解沉淀法、离子沉淀法、金属沉淀法（置换沉淀法），气体沉淀法（氧化还原沉淀法）、 结晶法。近年来又出现一些特殊方法，如用活性炭吸附氰化浸出矿浆中的金，再用筛子 分离载金炭和矿浆。
置换沉淀过程可由电极电位数值预测，例如，铁可沉淀铜是因为铁的正电位比铜 高，同理，锌可置换金和银。
除了从浸出净液中置换沉淀以外,还可考虑直接从浸出矿浆中直接置换沉淀，然后 再用选矿方法从矿浆中回收沉淀物。例如,氧化铜-硫化锕混合矿石，可釆用浸出-沉 淀-浮选法处理。此法的优点是可以免去庞杂的浸出液和浸渣分离的作业，且可同时 回收靠单一浸出法难以回收的硫化铜矿物和金。置换试验时要确定沉淀剂的用量和粒 度，搅拌时间和强度,浮选试验按一般程序进行。
（四） 离子交换
离子交换法指的是溶液中的离子与固体离子交换剂（树脂）间的可逆离子交换过 程，在此过程中固相本身并不发生永久性的变化。第一步一溶液中的离子选择性地 转入固相一称为吸附;第二步一用适当的试剂淋洗固相,使离子重新转入液相一 称为淋洗。例如，可以用离子交换树脂从浸出液中提取铀，然后用硝酸或硝酸铵溶液淋 洗树脂，以达到使铀富集的目的。
离子交换装置和工作方式可分为静态和动态两大类。静态交换是指液体料流与离 子交换树脂相对静止，而并不排斥搅拌运动。静态交换在工业上应用不多，但在实验室 内，作为一种分批试验方法，应用于小规模的初步实验，却是比较方便的。例如,可在梨 形分液漏斗或三角烧瓶中使溶液与树脂接触达到吸附平衡一静力学平衡。动态交换 是指液体料流或树脂在流动状态下进行交换，一般在交换柱内进行。动态交换可进一 步分为固定床式和悬浮床式两类，前者料液由上往下流动，后者料液是由下往上流动, 一般常用前者。交换柱可用玻璃管或有机玻璃管制作,尺寸为妇0& 300毫米至！25& 2000毫米,柱底有一筛板，上铺玻璃丝，阻止树脂漏出。
试验时需要首先了解料液的成分和酸度，根据料液中欲回收的离子的状态，选用离 子交换树脂。例如，在铀的回收体系（阴离子体系）中，可选用强碱性或弱碱性树脂。前 者吸附强度大而选择性较差，后者密度（比重）较小故不适宜用于悬浮床柱内。
实验室试验需试验的操作变数有，树脂的类型、交联度和粒度;淋洗剂的浓度和pH 值;料液的浓度、温度和流速等。需考察确定的为:树脂的选择性、吸附曲线和淋洗曲线。
（五）溶剂萃取
溶剂萃取法应用于铀、铜以及其他一些稀有和有色金属的水冷过程中，与离子交换 有许多类似处，故可看作是液相离子交换。这里是用有机液体从金属离子水溶液（浸出 液）中萃取金属，然后让两相分离，分离出并洗涤后的有机相又用酸、碱等水溶液反萃, 使被萃取物又从有机相转入水相中。洗净有机相可重复再用，水溶液中的金属则可用 沉淀和电解等常规方法回收。
实验室分批试验可用分液漏斗做萃取器。初次试验时有机相可按下列比例配制: 萃取剂5-10%、添加剂癸醇2.5~5%、余量为稀释剂煤油。有机相与水相的体积比即 相比暂取4,共置分液漏斗中用手或机械摇荡，使两相充分接触。待分配达到平衡后静 置,让两相分离。按上述方式进行一次萃取，称为一级或单级萃取。一级萃取常不能达 到所希望的富集、分离效果,而须釆用多级萃取。实验室条件试验阶段一般常釆用单级 萃取和错流萃取，其流程如图2 - 20所示，图中方框代表分液漏斗或萃取器。错流萃取 法在实验室内可用来测定萃取剂的饱和容量，即所能萃取金属量的极限值。
十二、固液分离试验
（一） 概述
选矿最终产品的固液分离作业是整个选矿流程中不可忽视的重要一环。实践中会 碰到这样的情况，某一工艺方法可以给出满意的选别指标，却因固液分离问题难以解决 而不能被釆用。因而在矿石可选性研究工作中必须做固液分离试验。
固液分离过程包括下列作业：（1）筛分脱水;（2）旋流器脱水；（3）浓缩;（4）离心机脱 水;（5）过滤；（6）干燥。
其中筛分作业主要用于粗粒产品脱水，如煤炭和砂粒。旋流器用于细粒煤的脱水, 或与浓缩机联合用于重选和浮选产品的脱水。离心机用于极细矿泥的脱水。本节将仅 讨论选矿厂应用最广而前面各节尚未涉及的浓缩和过滤过程的试验技术。
（二） 浓缩试验
浓缩试验的目的是提供计算浓缩机面积所需的原始数据。
试验方法和原理
当给入的料液极稀时，浓缩机的作用相当于一个澄清池。浓缩机的面积将基于下 列原则计算:浓缩机中澄清水的上升速度应小于欲回收物料中最细粒的沉降速度。知 道了所允许的极限上升流速后，就可计算单位面积的极限流量，即最大处理量,考虑到 可能的波动，通常需乘一个安全系数。至于分离粒度，可以象分级机那样，通过粒度分 析数据建立分配曲线，取粒度分配曲线上的"50作为分离粒度。当然在这样细的粒度范 围内，粒度分析是比较难以做得很准确的。边界粒子的沉降速度可利用斯托克斯公式 计算,也可通过实验确定。必须说明的是，此处需测定的是单颗粒子的沉降速度。此类 沉降现象称为单颗粒沉降现象，废水或新水净化澄清池属于这一范畴。
选矿产品的浓缩，固体料浆浓度大，需引入一个新的概念，即区域沉降概念。在连 续工作的浓缩机中，矿浆沿上而下分为三区：澄清区、沉降区和压缩区。实验室试验则 可在1000毫升带毫米刻度的量筒内进行。取例如100克矿样，同水（最好是矿浆清液） 混合,配成一定浓度的矿浆，装入量筒，搅匀后静置，即可出现分区现象，上层是澄清区, 中间是沉降区，下部是稠密的压缩区，它们是基本的三个分区。此外，沉降区和压缩区 间往往界限不清而存在一个过渡区;矿浆中的少许颗粒在沉降一开始时会很快落至底 部而形成一个粗粒区。试验的任务在于测定澄清区和沉降区界面高度与沉降时间的关 系，即所谓沉降曲线或分批沉降曲线，并椐此确定为计算浓缩机面积所需的沉降速度数 椐。这一理论的前提是假定沉降区中所有粒子均按同一速度下沉，此速度同粒度和密 度无关，而仅取决于该高度处的矿浆浓度，并假定水平方向不存在浓度梯度。
温度对沉降速度的影响很大，因而试验应在预期的工业生产温度下进行。矿浆加 热后即使再冷却，沉降速度也比未加热前快，因而在浓缩前是否有加热工序，也必须与 今后生产一致。在一般的情况下，沉降试验不考虑添加凝聚剂。若矿浆含有粘土等极 细的泥质物,不加凝聚剂很难沉降，就得做添加凝聚剂助沉的试验，但须考虑到添加凝 聚剂后沉砂水分可能增高，对下步过滤作业也会有影响。
沉降面积的测算
根椐沉降试验结果测算沉降面积的方法，主要有两类，一个是柯依和克里芬奇 （Coe, H. S. and Clevenge，G. H.，1916）法，一个是昆奇（Kunch, G. H.，1952）法。尽管后来 不少学者又对昆奇法作了许多补充、修正和发展（如Talmage and Fitch, Oltmann, Yoshioka 等），却至今仍有不少人支持并宁愿使用柯依-克里芬奇法。二者在试验方法上的差别 是，由于矿浆浓度不同，沉降速度不同，因而柯依法要求做一系列不同浓度矿浆的沉降 试验;而昆奇法只要用一份比实际可能的给浆稍稀一点的矿浆做一次沉降试验,然后利 用沉降曲线求算不同浓度下的沉降速度。二种方法的相同处在于，都是按照前述区域 沉降概念测定沉降速度，根据沉降速度确定浓缩机单位面积溢流水量的极限值，再根据 设计处理量及给浆和沉砂液固比算出浓缩机的设计总溢流水量，总溢流水量同单位面 积溢流水量的比值,就是所需沉降面积。因而，试验的任务均在于测出（区域）沉降速 度。
多次沉降试验法
取一组量筒，装入不同浓度的矿浆,最稀的不小于浓缩机设计给浆浓度，最浓的不 大于沉砂浓度。将各量筒中的矿浆分别搅拌均匀后静置沉降，用秒表记下澄清层同矿 浆分界面下降至不同高度处的时间，绘成沉降曲线。沉降曲线的斜率由陡变缓，一般有 两个转折点。第一个转折点较明显，叫做临界点，代表依靠固体从液体中沉降分离进行 脱水的阶段结束，开始进入压缩脱水阶段。临界点处沉降距离（澄清区高度）同沉降时 间的比值,就是沉降速度，可用来计算沉降面积。第二个转折点代表压缩脱水阶段结 束。压缩脱水阶段的沉降距离，对测算浓缩机高度有用。
b 一次沉降试验法
这个方法是用低浓度（例如，液固比R = 10：1）矿浆做一次试验，测定澄清层分界面 的沉降距离同时间的关系,绘制沉降曲线（如图2 @ 20）,然后利用所得到的沉降曲线, 计算试验范围内任意矿浆浓度下的沉降速度。
设试验矿浆浓度（固体含量，千克/升）为0,对应的矿浆分界面高度为HB,确定给入 浓缩机的矿浆浓度为&p,在此浓度下矿浆分界面高度为'p,则存在着下列对应关系：
C p' p = & c 'o （2-20）
任一浓度（Cp）下的'p值，均可由上式算出。再在图2-20纵坐标上找'p点，经'p点 作沉降曲线的切线，这根切线的斜率就等于浓度为&p时的沉降速度（p,同横坐标的交 点就是相应的沉降时间）pO （ p= 'p/ t pO
（三）过滤试验
实验室过滤试验通常是比较容易做的，其中抽滤试验结果同生产数椐的吻合程度 一般又比压缩试验高得多。必需的基本试验设备仅为一个人工过滤盘和一台真空泵。 不论工业设备是连续工作还是间断工作的，对每一块滤片而言，过滤操作总是间断的, 交替地经历着抽滤（包括吸浆和抽干）或压滤、水洗（仅对浸渣，目的是洗净已溶解的金 属离子）、吹卸和清洗等阶段，这一过程在实验室条件下完全可以正确地模拟。
物料扬送试验
选矿厂设计中，物料扬送是一个很重要的问题。若有疏忽往往会给今后生产造成 很大的麻烦。为了取得可靠的设计资料，特别是在需要长途输送的情况下，最好在试验 室内进行物料扬送的管网模拟试验。当然，由于它所需要的试样量较大，因而往往要等 到中间试验阶段才能进行。
矿浆扬送模拟试验管网通常主要由下列几部分组成：（1）带调速电动机的砂泵;（2） 几根并联的由耐热硬质玻璃（派勒克斯玻璃）制成的输送管道,各根管径不同，有的可调 倾角，相互连接则可用胶皮管；（3）矿浆容器和计重装置；（4）压力计；（5）用来调节矿浆 温度的热交换器;（6）各种阀门。
试验时需考察或测定下列因素或数椐（1）流动速度；（2）矿浆浓度；（3）粘度；（4）沉 降特性;（5）压力，（6）磨蚀；（7）临界输送速度；（8）产品质量的变化；（9）粒度组成；（10） 密度。
尾矿、废水及环境影响的研究
为了设计尾矿坝，以及考查利用尾矿中粗砂部分作井下充填料的可能性，所需要的 主要原始数椐是尾矿的粒度组成和沉降试验结果。若尚须综合利用，例如，用尾矿制水 泥,则尚需了解尾矿的化学组成，物理、机械性能，并安排专项试验。
废水排放,是湿法选矿厂造成环境污染的主要原因。避免污染的最有力措施是尽 可能地利用回水,减少排放量。因而在选矿试验中应进行回水利用实验，由于工艺过程 中的某些环节往往必须使用新鲜水，因而总有一部分水会从整个工艺过程中排出，若欲 将它们排往公共水系或重复利用均涉及一个净化处理问题。当然，研究工作者首先要 做的是分析废水的成分，将它同国家规定的排放标准进行比较，确定其在排放前是否必 须经过净化处理。需要循环使用的废水，也应测定其组成。这里还应考虑到废水组成 在尾矿池内可能发生的变化，而且这种条件往往与季节有关。在夏季，特别是在炎热的 南方，一些硫化物将很快氧化，使废水酸度提高，以致在排放前必须处理;某些有机物可 能分解，产生有害于浮选的物质。
除了常规设备以外，一个良好的废水试验室尚应具有下列装备；
测定pH值、比导电度和氧化还原电位的电子仪表；
滤色光度计；
火焰光度计；
原子吸收分光光度计；
发射光谱或X-射线荧光分析仪；
电化滴定装置；
测定有机碳总量和可溶有机碳总量的装置；
测定生化需氧量和化学需氧量的装置；
气相色谱仪，在可能条件下还有高效液相色谱仪；
红外分光光度计；
在实验室规模上考察生化分解过程的净化装置模型。
在废水监测工作中,水样的釆集方法是影响分析结果准确性和可靠性的首要因素, 原因是工业废水组成的变化不仅频繁,而且幅度可能很大。此外,水样釆集后应及时化 验，保存时间愈短,结果愈可靠。有些化学成分和物理性状要在现场测定，因为在送往 专业实验室的过程中就会产生变化。对于现场无条件测定的项目，可釆用“固定”的办 法，使原来易变化的性状变得稳定。例如，含氰化物的水样，可加入氢氧化钠，使pH值 调至11左右，并保存在冰箱中，就可延续其分解;重金属离子，加盐酸或硝酸调节pH值 至3.5左右,可减少沉淀或吸附;硫化物和硫化氢，在250 + 500毫升釆样瓶中加入1毫 升25%醋酸锌或醋酸镉溶液使硫化物沉淀；生化耗氧量和化学耗氧量水样，一天内可 在冷却至+ 4/的条件下保存，一天以上须置塑料瓶中快速深冻，在-20/的温度下贮 存和运输;鱼类或微生物致毒试验水样:不允许釆用化学固定方法，而只能冷却至+ 4/ 后尽快地送检。
就地检测的项目通常包括:水温、溶解气体压力、溶解氧含量（或固定后送专业实验 室）、感观性状（清浊、色度、气味）、透明度和浊度、可沉淀固体物含量、pH值、导电率、氧 化还原电位、密度、氮化合物（或每升水样加0.8毫升浓硫酸固定后送专业实验室，检测 前用氢氧化钠中和），以及其他易变化物质的"固定”工作。
专业实验室的检测项目通常包括:用重铬酸钾测定化学需氧量（COD）、用高锰酸钾 法测定可氧化性、总有机碳、可溶性有机碳、总氮、氨氮、亚硝酸盐、硝酸盐、总磷、氟化 物、氯化物、氰化物、硫化物和硫酸盐、总硬度、油和脂，以及可能存在的强毒性重金属或 其他毒性成分，如砷、铅、汞、铬、酚、苯等，除此以外,还可能需要做鱼类或微生物致毒试 验。
在环境工程中，用来判断水的污染程度的标志主要是生化需氧量、化学需氧量、氨 氮含量和总有机碳量，其具体含义是：
（1）生化需氧量BOD废水中的有机物在氧气充分供应的条件下，借微生物的作用分解为无机物所消耗的氧量，叫生化需氧量,测定在20#下进行，完全生化所需要的时 间很长，一般需100天左右，实际工作中常用的判椐是5天生化需氧量BOD%，有时还测 定20天生化需氧量B'D20,并将后者称为总生化需氧量。
（3） 氨氮在污水中氨氮以游离氨状态或铵盐形式存在，来自含氨的废水或有机含 氮化合物的分解，含量相当小时就对鱼类有毒。当将pH值调到7.4后用水蒸气或直接 加热蒸馏，可使水样中溶解的游离氨和铵离子以氨的形式逸出，用容器收集后测定氨 量。
（4） 总有机碳TOC是一个可以用分析方法准确确定的量。测定方法是，在高温下 燃烧，然后测定产生的CO2量。
在选矿工程中，注意力照例还须集中在矿石和浮选药剂带入水中的有害成分上，如 砷、汞、铅、铬、氰化物和酚等。
必要时还需要做专项毒性试验,特别是对鱼类生存危害性的试验。可用在一定时 间（例如48小时）内使试验鱼群急性致死的剂量作为致死剂量，而用为了使鱼群在该时 间内可全部存活所需的稀释倍数代表待测废水的毒性。
除了废水以外，可能对环境造成危害的还有矿尘、有害气体和噪声等。尽管这些问 题一般不属于选矿工艺试验的内容，在确定选矿工艺方案时却无论如何不应忽略。
免责声明：矿库网文章内容来源于网络，为了传递信息，我们转载部分内容，尊重原作者的版权。所有转载文章仅用于学习和交流之目的，并非商业用途。如有侵权，请及时联系我们删除。感谢您的理解与支持。
